Zbo39.ru

Строительный журнал
8 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Расчетное сопротивление сжатию кладки

Расчетное сопротивление кирпича на сжатие

Надежность конструкции, в том числе кирпичной кладки, в соответствии с расчетом по методу предельных состояний, достигается благодаря учету отклонений, которые могут возникнуть в действительных нагрузках, а также свойствах материалов. За основу берутся среднестатистические значения. Основной величиной метода считаются нормативное сопротивление (Rn) — предельное значение напряжения в материале, установленное на нормативном уровне, и нормативные нагрузки. Расчетное сопротивление на сжатие не идентично нормативному, является расчетной величиной, которая не установлена ГОСТами.

Что такое расчетное сопротивление сжатия кирпичей?

Это предельное напряжение, которое может выдержать материал на основе выбранной теории прочности. Расчет проводится путем деления установленных нормативных актами значений сопротивляемости на коэффициенты, определяющие надежность материала. По кирпичу такими является сопротивление сжатию. В назначении этих коэффициентов в учет принимаются как разбросанные значения прочности, так и другие факторы, оказывающие влияние на надежность конструкции. Расчетные сопротивления кладки сжатию являются реальным показателем противодействия воздействиям со стороны и определяется СНиП (строительными нормами и правилами) 11—22—81 (1995) «Каменные и армокаменные конструкции».

Их нужно использовать с установленными коэффициентами надежности.

От чего зависит?

Кирпич, особенно полнотелый, является довольно прочным, строительным материалом. Чтобы выяснить его возможности сопротивляться сжатию, нужно руководствоваться СНиП и учитывать следующие характеристики:

На показатель данной величины может оказывать влияние время года.

  • марку раствора, кирпича;
  • высоту выкладки ряда;
  • время года, климат;
  • вид напряженного состояния во время изгиба.

R сжатию кирпичной кладки при наличии щелевидных пустот, расположенных по вертикали, ширина которых в пределах 12 мм, высота 50—150, а в укладке используются тяжелые растворы — определено табл. 2 (в документе), сырцового кирпича, разрешенного к использованию в сооружении стен с 25-летним сроком службы — табл. 7. Столкнувшись с расчетом строительных нормативов, в тонкостях этой темы будет разобраться не просто, не прибегая к платным услугам проектных организаций, но — возможно, при внимательном изучении СНиП.

Как рассчитывают?

Для проведения расчета следует найти в СНиП 11—22—81 название соответствующего материала, рядом указанного коэффициента надежности и таблицу показателей нормативных сопротивлений, которые по определенным видам кирпича умножаются на значение этого коэффициента, по остальным R рассчитывается путем деления. Например, к сжатию кирпичной кладки, выстроенной с использованием силикатных 88 мм пустотелых кирпичей, применяются:

  • при нулевой или 0,2 МПа прочности растворов (2 кгс/см2—0,8);
  • марок 4, 10, 25 и выше — коэффициент 0,85, 0,9 и 1.

Для кладки с использованием сырцового кирпича:

  • в районах с сухим климатом — 0,7;
  • в других зонах — 0,5;
  • внутри конструкции — 0,8.

Расчетные сопротивления с использованием растворов от 4 до 50 марок нужно снизить, за счет коэффициента 0,85 с цементов жесткого характера, легких, а также известковых, 0,9 — таких же, но с добавлением органических пластификаторов. Снижение проводить не нужно при использовании высококачественных кладок.

Каменная кладка

Прочность каменной кладки зависит в основном от прочности камня (кирпича) и раствора. Порядок определения марок кирпича и раствора по результатам их испытаний, а также виды и способы изготовления изучаются в дисциплине «Строительные материалы».

В настоящем учебнике в дальнейшем рассматривается кладка, выполненная из кирпича, но необходимо иметь в виду, что при применении других каменных материалов расчет выполняется аналогично.

Для кирпичной кладки чаще всего применяют следующие виды кирпичей: глиняные пластического прессования, глиняные полусухого прессования, силикатные. Как известно из курса «Строительные материалы», они могут быть полнотелыми и пустотелыми, одинарными и полуторными. Для кирпичной кладки чаще применяют цементные и цементно-известковые растворы, в которых известь повышает пластичность раствора, но возможно применение и других растворов.

Испытание кирпичной кладки выполняют на кирпичных столбиках, диаграмма работы такого кирпичного столбика на сжатие приведена на рис. 2.8.

В каменной кладке возникают упругие и пластические деформации, что учитывается при расчетах каменных конструкций.

Расчетные сопротивления сжатию каменной кладки приводятся в табл. 2—9 СНиП П-22-81, они зависят от состава каменной кладки: марок кирпича, камней, блоков и марок раствора, а также от высоты ряда кладки и др. Для кирпичной кладки расчетные сопротивления приведены в табл. 2.10.

Рис. 2.8. Диаграмма деформаций каменной кладки при сжатии:

1 — зона упругих деформаций; 2 — зона пластических деформаций; Ru

временное сопротивление (средний предел прочности сжатию кладки); tg ф = Е модуль упругости (начальный модуль деформации)

Зависимость между модулем упругости каменной кладки EQ и временным сопротивлением Ru принимается по уравнению

где а — упругая характеристика каменной кладки. Упругая характеристика каменной кладки используется при расчетах каменных конструкций (табл. 15 СНиП П-22-81). Для кирпичной кладки значения упругой характеристики выборочно приведены в табл. 5.7.

Извлечение из табл. 2 СНиП 11-22-81

Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 1 2 мм при высоте ряда кладки 50-1 50 мм на тяжелых растворах

при марке раствора

при прочности раствора

Примечание. Расчетные сопротивления кладки на цементных растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 — для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести) и известковых растворах в возрасте до 3 мес.; 0,9 — для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами.

В каменных конструкциях кроме работы на сжатие возможны случаи работы кладки на растяжение, изгиб или срез. Каменная кладка плохо работает на растяжение, при воздействии на нее растягивающих усилий разрушение может происходить по перевязанному сечению или по горизонтальному шву (по неперевязанному сечению). Прочность неперевязанного сечения зависит от прочности раствора. Специально проектировать каменные конструкции, работающие по неперевязанному сечению, запрещено, но подобная работа возникает в каменной кладке при внецентренном сжатии. Несколько лучше каменная кладка работает на растяжение по перевязанному сечению, но, как и работа кладки на изгиб и срез, подобная работа встречается достаточно редко в небольшом числе конструкций (рис. 1, 2, 3 СНиП 11-22-81). Расчетные сопротивления при работе на растяжение, изгиб, срез приводятся в табл. 10, 11, 12 СНиП II-22-81. Ввиду того что подобная работа кирпичной кладки встречается нечасто, соответствующие такой работе схемы и расчетные сопротивления для них в учебнике не приводятся.

Читать еще:  Какие размеры у кирпича

Расчетные сопротивления кладки сжатию следует умножать на коэффициенты условия работы ус. Для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м 2 и менее коэффициент условия работы ус = 0,8. Более подробно см. пп. 3.11, 3.12, 3.13 СНиП П-22-81.

  • 1. Необходимо найти расчетные сопротивления сжатию следующих материалов:
    • • сталь С245 с толщиной проката от 2 до 20 мм;
    • • цельная древесина, брус из сосны 2-го сорта с размерами сечения 20 х 20 см;
    • • кирпичная кладка из кирпича глиняного пластического прессования Ml00 на цементно-известковом растворе М75;
    • • тяжелый бетон класса В20 при стандартных условиях твердения;
    • • стержневая горячекатаная арматура класса А400 диаметром от 6 до 40 мм.
  • 2. Сравнить и оценить расчетные сопротивления сжатию для указанных материалов.

Находим расчетные сопротивления сжатию:

  • • для стали см. табл. 2.2 (табл. 51*СНиП 11-23-81*): R = 240 МПа;
  • • для бруса см. табл. 2.4 (табл. 3 СНиП Н-25-80): Rc = 15 МПа;
  • • для кирпичной кладки см. табл. 2.10 (табл. 2 СНиП 11-22-81): R= 1,7 МПа;
  • • для бетона см. табл. 2.6 (табл. 5.2 СП 52-101-2003): Rb = = 11,5 МПа;
  • • для стержневой арматуры см. табл. 2.8 (табл. 5.8 СП 52-101- 2003): R= 355 МПа.

Составим сравнительную таблицу расчетных сопротивлений рассмотренных материалов (табл. 2.11).

Сравнительная таблица расчетных сопротивлений

Местное сжатие каменной кладки

Расчет каменных конструкций на местное сжатие встречается при проверке прочности кладки на участках опирания на нее про­гонов, балок, ферм, стальных и железобетонных колонн, каменных столбов и простенков, выполненных из более прочной кладки, чем кладка, воспринимающая нагрузку от этих столбов и простенков, и в ряде других случаев. Норма­тивное сопротивление кладки местному сжатию R н см больше нор­мативного сопротивления сжатию R н при равномерном распреде­лении нагрузки по всему сечению. Запишем следующее условие прочности каменной кладки в сечении, подвергнутом мест­ному сжатию:

при пределе прочности раствора R н 2 ≤ 2 кг/см 2

Rсм — расчетное сопротивление местному сжатию в кг/см 2 ;

ψ` — коэффициент, зависящий от вида кладки и места загружения (для кладок из кирпича, бута, обыкновенных бе­тонных и керамических камней при загружении по типу рис.1 в, г ψ` = 2, по типу рис. 1, б ψ` = 1,15).

R — расчетное сопротивление центральному равномерному сжатию в кг/см 2 ;

Fсм — площадь сжатия, на которую непосредственно передается нагрузка, в см 2 ;

F — условная, так называемая расчетная площадь сечения элемента, воспринимающего местную нагрузку, в см 2 ;

μсм — коэффициент полноты эпюры давления от местной нагрузки.

Рис. 1. Местное сжатие

(а — расчетная плотность при местной нагрузке на стену; б — то же, при краевой местной нагрузке на стену;

в — при местной нагрузке на стену от прогонов и балок при l ≤ 2d;

г — то же, при l ≤ 2d; д — к формуле μсм = N / σмакс Fсм )

Расчетная площадь се­чения F определяется, ис­ходя из следующих правил:

а) при местной на­грузке стен в расчетную площадь сечения F, кро­ме Fсм, включаются участки сечения стены на длину не более толщины стены в обе стороны от краев местной нагрузки (заштрихованные пло­щадки на рис. 1, а);

б) при местной краевой нагрузке в расчетную площадь, кроме Fсм, включается участок сечения, примыкающий к краю местной нагрузки на длину не более толщины стены (рис. 1,б);

в) при местной нагрузке стены от опирания концов про­гонов и балок в расчетную площадь сечения включается площадь сечения стены, ограниченная осями двух соседних пролетов между балками (рис. 1, в). В случае если расстояние между балками превышает двойную толщину стены, в расчетную площадь включаются уча­стки по обе стороны балки, на длину не более толщины стены (рис. 1,г).

По проекту новых технических условий ширина площади F в случаях рис. 1,в и г принимается равной t — глубине опирания балок.

В (2) предполагается, что местные напряжения распреде­лены равномерно по площадке смятия. Между тем часто распре­деление напряжений неравномерно и сопротивление кладки каменных конструкций в этом случае будет меньшим, что и учитывается коэффициентом полно­ты эпюры давления, определяемым по формуле

N — объем фактической эпюры напряжений с максимальными напряжениями σмакс (рис. 1,д).

При треугольном распределении напряжений, следовательно, N = ½ σмакс Fсм = 0,5, и следовательно, μсм = 0,5, при равномерном распределении давле­ния μсм = 1.

Рис. 2. К расчету кладки при свободном опирании и за­делке балок

(а — схема прогиба балки; б — напряжения под балкой при аб ≥ а,

в — то же, при аб ˂ а , г — эпюры напряжений при заделке консоль­ных балок)

Форма эпюры напряжений и их максимальная величина под опорами балок зависят от способа опирания (свободное опирание, консольная заделка), длины опорного конца, жесткости кладки и балки, характера и величины нагрузки. Рассмотрим прежде всего случай, когда балка свободно (без заделки) опирается на кладку. Под нагрузками балка прогибается и вследствие этого ее опорные концы повернутся, как это показано на рис. 2,а. Поворот балки вызывает неравномерное распределение деформаций и давлений под концом балки, которые приближенно принимаются распреде­ленными по линейному закону с максимальными напряжениями у грани стены. Действительное распределение напряжений не может быть по линейному закону, так как деформации и напряжения в кладке не связаны линейной зависимостью, о чем уже говори­лось выше.

При свободном опирании балки могут быть два случая. Пер­вый возможен при больших углах поворота конца балки в, а так­же в случае малой деформативности кладки. В этом случае конец балки частично приподнимается над кладкой, и давление передается только по площади длиной а (рис. 2,б), а эпюра напряжений имеет форму треугольника с центром тяжести, расположенным на расстоянии z = а/3 от внутренней грани стены.

Из условия равновесия внешней нагрузки N (опорная реакция балки) и внутренних сил — напряжений в кладке под балкой ши­риной bб можно записать

Полагая линейной зависимость между осадками А постели балки — кладки и напряжениями σ = с∆, можем найти величину максимальных напряжений

то из формул (5) и (7) найдем

где с — коэффициент постели кладки, равный:

для затвердевшей кладки

для свежей кладки

Решая равенство (1) для рассмотренного случая, следует принимать

Если а по формуле (8) больше длины опорной части бал­ки аб, то это значит, что имеет место второй расчетный случай, когда конец балки на всей длине аб передает кладке давление, распределенное по закону трапеции (рис. 2,в). Такой случай воз­можен при малых углах поворота ᴓ и малой жесткости кладки.

Решение задачи начнем с определения среднего напряжения

Из рис. 2, в следует

а из условия линейной связи напряжений и осадок

Решая совместно (13) и (14), получим:

При проверке прочности кладки под балкой для второго случая принимается

Для консольных балок, заделанных в кладку, распределение давления на опорных концах может быть найдено из условия рав­новесия. Заделка балки вызывает при изгибе появление в кладке над и под балкой (рис. 2,г) треугольных эпюр напряжений от изгиба, величина максимальных ординат которых определяется по формуле сопротивления материалов

где М — момент в заделке относительно центра заделки от нагру­зок, действующих на консоль.

Кроме того, от вертикальных реакций возникают равномерно распределенные напряжения

Суммируя и на внутренней грани стены, получим макси­мальные значения напряжений

Напряжения от равномерного сжатия и изгиба на площадке над балкой будут вычитаться один из другого.

Пользуясь формулами (20) консольной балки, находим

В формуле (2) предполагается, что напряжения в преде­лах площадки F—Fсм равны или близки нулю. Если на этой пло­щадке действуют напряжения σ2, то условие проч­ности на местное сжатие по площадке Fсм при воздействии на нее расчетной продольной силы N1 можно записать так:

где R`см — расчетное сопротивление кладки по площадке Fсм при наличии напряжений σ2 на площадке F—Fсм. Для определения R`см имеется два предложения. Согласно пер­вому, приведенному в проекте новых Технических условий

По второму предложению

При σ2 = 0 (напряжения на площадке FFсм отсутствуют) по обеим формулам получается одинаковый результат R`см = Rсм при σ2 = R (напряжение σ2 не должно превышать R) по формуле (23) R`см — 0,8R, в то время как по формуле (24)

Таким образом, при упомянутом выше условии формула (24), не допуская повышения напряжений за счет местного сжатия, приводит к случаю равномерного сжатия по всей пло­щадке F.

В настоящее время отсутствуют опытные данные, которые позволили бы обосновать расчетные формулы и поэтому, по-ви­димому, до проведения таких опытов целесообразно пользоваться формулой, дающей больший запас прочности.

Расчетные сопротивления каменной кладки.

От момента загружения кладки до ее разрушения различают четыре стадии напряженного состояния.

В первой стадии трещины в кладке отсутствуют. При переходе во вторую стадию появляются небольшие трещины в кирпичах над и под вертикальными швами кладки, которые являются концентраторами напряжений. Во второй стадии трещины не растут без повышения нагрузки. Далее, при увеличении нагрузки, наступает третья стадия. Трещины пересекают несколько рядов кладки, разбивая ее на отдельные столбики шириной в половину кирпича. При этом разрушение может произойти без увеличения нагрузки. Концом третьей стадии является стадия разрушения, когда отдельные кирпичные столбики, на которые расслоилась кладка, теряют устойчивость.

Прочность кладки при растяжении и срезе значительно ниже прочности на сжатие и зависит от сцепления раствора с камнем в горизонтальных швах. Раствор вертикальных швов мало влияет на прочность кладки, и в расчетах это влияние не учитывают.

Если растягивающее усилие направлено вертикально, кладка разрушается по неперевязанному сечению, а если усилие действует горизонтально, разрушение происходит по перевязанному сечению: по зигзагообразной трещине через швы кладки или по вертикальной трещине с разрывом кирпичей. В соответствии с этим различают три вида прочности кладки при растяжении:

1) по неперевязанному сечению

2) перевязанному сечению

3) перевязанному сечению

где – прочность камня на растяжение.

Сопротивление кладки при изгибе по нормальным сечениям различается по неперевязанным и перевязанным сечениям.

-Сопротивление кладки растяжению при изгибе по неперевязанному сечению

-Сопротивление кладки растяжению по перевязанному сечению

Кладка при действии горизонтальной силы может быть срезана по неперевязанному шву. При этом прочность составляет .

Где T – касательное сцепление

Расчетные сопротивления сжатию каменной кладки приводятся в табл. 2—9 СНиП Н-22-81, они зависят от состава каменной кладки: марок кирпича, камней, блоков и марок раствора, а также от высоты ряда кладки и др.

Поможем написать любую работу на аналогичную тему

Армокаменные конструкции

Расчет элементов с сетчатым армированием (рис. 10) при центральном сжатии следует производить по формуле

N ≤ mg φRsk A,
(26)

где N — расчетная продольная сила;
Rsk ≤ 2R — расчетное сопротивление при центральном сжатии, определяемое для армированной кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами по формуле

при прочности раствора менее 2,5 МПа (25 кгc/см2), при проверке прочности кладки в процессе ее возведения по формуле

При прочности раствора более 2,5 МПа (25 кгс/см2) отношение


принимается равным 1;

Рис. 10. Поперечное (сетчатое) армирование каменных конструкций

1 — арматурная сетка; 2 — выпуск арматурной сетки для контроля ее укладки
R1 — расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора;
R25 — расчетное сопротивление кладки при марке раствора 25;


процент армирования по объему, для сеток с квадратными ячейками из арматуры сечением Аst с размером ячейки С при расстоянии между метками по высоте s

mg — коэффициент, определяемый по формуле (16);
Vs и Vk — соответственно объемы арматуры и кладки;
φ — коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 18 для λh или λi, при упругой характеристике кладки с сетчатым армированием αsk, определяемой по формуле (4).
Примечания: 1. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при центральном сжатии не должен превышать определяемого по формуле

2. Элементы с сетчатым армированием выполняются на растворах марки не ниже 50 при высоте ряда кладки не более 150 мм.
4.31. Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольного сечения е0 ≤ 0,17 h), следует производить по формуле

N ≤ mg φ1 Rskb Ac w,
(29)

или для прямоугольного сечения

где Rsk ≤ 2R — расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии, определяемое при марке раствора 50 и выше по формуле

а при марке раствора менее 25 (при проверке прочности кладки в процессе ее возведения) по формуле

Остальные величины имеют те же значения, что в пп. 4.1. и 4.7.
Примечания. 1. При эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений е0 >0,17h), а также при λh >15 или λi >53 применять сетчатое армирование не следует.
2. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при внецентренном сжатии не должен превышать определяемого по формуле

Расчетное сопротивление сжатию кладки

Нормативным сопротивлением кладки сжатию называется предел прочности кладки в возрасте 28 суток, устанавливаемый с учетом статистической изменчивости на основе испытаний образцов кладки в виде столбов высотой (где d — наименьший размер поперечного сечения) в количестве, достаточном для получения достоверных данных.

При исследовании на сжатие с боковых сторон в средней части испытываемого образца ( 37) устанавливают механические приборы для измерения деформаций — индикаторы часового типа с погрешностью измерений не более 0,01 мм. Базу приборов (высоту образца, на которой измеряются деформации) принимают кратной целому количеству рядов кладки (высота камня плюс толщина горизонтального шва) и не более d. На

грузка на образец подается ступенями, приблизительно равными ОД iVp, с выдержкой на каждой ступени 5 мин. Общая продолжительность испытания образца обычно составляет около 1 ч. Во время испытания фиксируют: на каждой ступени нагрузки соответствующие ей мгновенные (сразу после приложения нагрузки) и полные (после выдержки) деформации кладки; нагрузку Л^тр, при которой появляются первые трещины, характер их образования и развития; разрушающую нагрузку. Np и характер разрушения образца.

Результаты испытаний обрабатываются вероятностно-статистическими методами, которые в частности, учитывают изменчивость свойств кладки и составляющих ее материалов, возможность превышения действительных сопротивлений над нормативными, а также оценивается степень надежности (достоверности) расчетных параметров.

При определении нормативной прочности кладки Rn необходимо учитывать, что действительная прочность кладки может отличаться от средней статистической. Поэтому на основе опыта строительства в расчет вводят показатели прочности кладки со степенью надежности 95,4%; при этом нормативное сопротивление кладки должно быть равно наименьшему контролируемому значению временного сопротивления кладки:

При сжатии всех видов кладки (кроме вибрированной) k

2r вибрированной — & —2,5. При растяжении, изгибе и срезе для всех видов кладки /г —2,25.

По данным исследований различных видов кладки столбов и простенков площадью сечения более 0,3 м2, выполненной при положительных температурах, определены расчетные сопротивления кладки R (см. главу СНиП «Каменные и армокаменные конструкции. Нормы проектирования»).

Расчетные сопротивления при расчете каменных конструкций на выносливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющихся нагрузках умножают на коэффициент йрюъ принимаемый в зависимости от коэффициента асимметрии Ркл [см. формулу (9)]

Смотрите также:

Значения нормативных сопротивлений, коэффициентов безопасности, условий работы и расчетных сопротивлений для материалов металлических и ‘железобетонных конструкций
II и III. В практических расчетах используют, как правило, расчетные сопротивления.

Расчетные сопротивления определяются как произведение нормативных сопротивлений на коэффициенты однородности и коэффициенты условий работы.
Нормативные и расчетные характеристики бетонов марок 700—1000, приведенные в табл. 3 и 4, рекомендуется.

Нормативные и расчетные нагрузки. В зависимости от продолжительности действия нагрузки делят на постоянные и временные.
I. При расчете элементов конструкций расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt уменьшают, а в отдельных случаях увеличивают умножением.

4. Нормативные и расчетные сопротивления арматуры. Для каждого класса арматуры нормами установлена прочность на растяжение — нор.мчативное сопротивление , которое для стержневой арматуры принято равным наименьшему контролируемому (по ГОСТу на данную.

Нормативные сопротивления бетона, как уже отмечалось в § 4 введения
Расчетные сопротивления бетона в отдельных случаях увеличивают (или,, уменьшают) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона Шб, приведенные в нормах проектирования.

Нормативные документы

Главное меню

СНиП II-22-81(1995) КАМЕННЫЕ И АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Автор Редактор контента
18.08.2008 г.

АРМОКАМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ

4.30. Расчет элементов с сетчатым армированием (рис. 10) при центральном сжатии следует производить по формуле

где N — расчетная продольная сила;

Rsk £ 2R — расчетное сопротивление при центральном сжатии, определяемое для армированной кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами по формуле

Rsk = R + , (27)

при прочности раствора менее 2,5 МПа (25 кгc/см 2 ), при проверке прочности кладки в процессе ее возведения по формуле

Rsk1 = R1 + . (28)

При прочности раствора более 2,5 МПа (25 кгс/см 2 ) отношение принимается равным 1;

Рис. 10. Поперечное (сетчатое) армирование каменных конструкций

1 — арматурная сетка; 2 — выпуск арматурной сетки для контроля ее укладки

R1 — расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора;

R25 расчетное сопротивление кладки при марке раствора 25;

m = — процент армирования по объему, для сеток с квадратными ячейками из арматуры сечением Аst с размером ячейки С при расстоянии между метками по высоте s

m =

тg коэффициент, определяемый по формуле (16);

j — коэффициент продольного изгиба, определяемый по табл. 18 для lh или li, при упругой характеристике кладки с сетчатым армированием ask, определяемой по формуле (4).

Примечания: 1. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при центральном сжатии не должен превышать определяемого по формуле

m = 50 %.

2. Элементы с сетчатым армированием выполняются на растворах марки не ниже 50 при высоте ряда кладки не более 150 мм.

4.31. Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольного сечения е £ 0,17 h), следует производить по формуле

или для прямоугольного сечения

N £ mg j1 Rskb A (1- ) w, (30)

где Rsk £ 2R расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии, определяемое при марке раствора 50 и выше по формуле

Rskb = R + , (31)

а при марке раствора менее 25 (при проверке прочности кладки в процессе ее возведения) по формуле

Rskb = R1 + . (32)

Остальные величины имеют те же значения, что в пп. 4.1. и 4.7.

Примечания. 1. При эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений е >0,17h), а также при lh >15 или li >53 применять сетчатое армирование не следует.

2. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при внецентренном сжатии не должен превышать определяемого по формуле

m = %

Ссылка на основную публикацию
ВсеИнструменты
Adblock
detector